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13锚栓技术
13.1 设计规定
13.1.1 本章规定的锚栓技术适用于普通混凝土承重结构；不适用于轻质混凝土
结构及严重风化的结构。
13.1.2 混凝土结构采用锚栓技术时，其混凝土强度等级：对重要构件应不低于
C30 级；对一般构件应不低于 C20 级。
13.1.3 承重结构用的锚栓，应采用**械锁键效应的后扩底锚栓，如自切底锚栓和预切底锚栓等（图 13.1.3）；也可采用适应开裂混凝土性能的定型化学锚栓（简称“定型化学锚栓”）。当采用定型化学锚栓时，其产品说明书标明的有效锚固深度：对承受拉力的锚栓，不得小于 8.0d0（d0 为锚栓公称直径）；对承受剪力的锚栓，不得小于 6.5d0。
注：当定型化学锚栓产品说明书标明的有效锚固深度大于 10d0 时，应按植筋的设计规
定计算其承载力。
13.1.4 承重结构中严禁采用膨胀型锈服制缝出现后钢筋锈速度加快,从而对结构的使用功能产生较大影响,甚至危及结构的安全。因此,国内外的许多研究者将混凝土保护层开制作为混凝土结构的寿命终结标志,混凝土保护层锈胀开裂时问的确定将成为温凝土结构耐久性评估的一个重要时问点。锚栓。
13.1.5 当在地震区承重结构中采用锚栓时，应采用加长型后扩底锚栓，且仅允许用于设防烈度不** 8 度、建于 I、II 类场地的建筑物：定型化学锚栓仅允许用于设防烈度不** 7 度、建于 I、II 类场地的建筑物。
13.1.6 承重结构锚栓连接的设计计算，应采用开裂混凝土的假定；不得考虑非
开裂混凝土对其承载力的提高作用。
13.1.7 锚栓受力分析应由于在钢筋混凝土结构上植筋锚固不必再进行大量的开凿挖洞，而只需在植筋部位钻孔后，利用植筋粘结剂作为钢筋与混凝土的之间粘接材料以保证植筋钢筋与混凝土的良好粘接，从而减轻对原有结构构件的损伤，也减少了加固改造工程的工程量。符合本规范附录 M 的规定。
13.2 锚栓钢材承载力验算
13.2.1 锚栓钢材的承载力验算，应按锚栓受拉、受剪及同时受拉剪作用等三种
受力情况分别进行。
13.2.2 锚栓钢材受拉承载力，应符合下列规定：
N ￡ fud,t As （13.2.2）
式中：N —作用于单一锚栓或作用于群锚中拉力较大锚栓的拉力设计值，按本规
范附录 M * M.1 节计算确定；
fud,t —锚栓钢材用于抗拉计算的强度设计值，必须按本规范* 13.2.3 条的
规定采用；
As —锚栓有效截面面积。
13.2.3 碳钢、合金钢及不锈钢锚栓的钢材强度设计指标应符合表 13.2.3-1 和表
13.2.3-2 的规定。
表 13.2.3-1 碳钢及合金钢锚栓钢材强度设计指标
性能等级 4.8 5.8 6.8 8.8
锚栓强度设 用于抗拉计算 fud,t 250 310 370 490
计值(MPa)
用于抗剪计算 fud,v 150 180 220 290
注：锚栓受拉弹性模量Es 取 2.0×105MPa
表 13.2.3-2 不锈钢锚栓钢材强度设计指标
性能等级 50 70 80
螺纹直径 ≤32 ≤24 ≤24
锚栓强度设 用于抗拉计算 fud,t 175 370 500
计值(MPa)
用于抗剪计算 fud,v 105 225 300
13.2.4 &nbs室内环境,钢筋混拟土构件往往锈蚀严重,出现沿筋锈服制1鞋或保护层脱落的现象十分普遍,因此对钢筋温凝结构;行锈胀制缝调査和棚筋锈蚀研究是混凝土结构耐久性评估及剩余寿命预测的关体。p;锚栓钢材受剪承载力，应区分无杠杆臂和有杠杆臂两种情况（图 13.2.4）
进行验算：
1 无杠杆臂受剪
V ￡ fud ,v As （13.2.4–1）
18
2 有杠杆臂受剪
s a m
V ￡ 1.2W × f 1 - ÷ × （13.2.4–2）
el ud,t ÷ l0
è fud ,t
式中：V —作用于单一锚栓或作用于群锚中剪力较大锚栓的剪力设计值，按本规范附录 M * M.2 节的规定计算确定；
As —锚栓的有效截面面积；
Wel —锚栓截面抵抗矩；
s—被验算锚栓承受的轴向拉应力，其值按 N As 确定；符号 N 和 As 得以
意见（13.2.2）式注；
am —约束系数，对图 13.2.4(a)的情况，取am = 1；对图 13.2.4(b)的情况，
取am = 2 ；
l0 —杠杆臂计算长度；当基材表面有压紧的螺帽时，取l0 = l ；当无压紧螺帽时，取l0 = l + 0.5d 。
13.3 基材混凝土的承载力验算
13.3.1 基材混凝土的承载力验算，应考虑三种破坏模式：混凝土呈锥形受拉破
坏（图 13.3.1–1）、混凝土边缘呈楔形受剪破坏（图 13.3.1–2）以及同
时受拉、剪作用破坏。对于剪撬破坏（图 13.3.1–3）和混凝土劈裂破坏，
应通过采取构造措施予以防止，不参与验算。
13.3.2 基材混凝土的受拉承载力，应按下列公式进行验算：
1对后扩底锚栓
N ￡ 2.8y y × h1.5 （13.3.2–1）
f cu,k
a N ef
2对定型化学锚栓
N ￡ 2.4y y × h1.5 （13.3.2–2）
f cu,k
b N ef
式中： N —作用在单一锚栓上或作用于群锚受拉区所有锚栓上的总拉力设计值，
按本规范附录 M 的规定计算确定；
fcu,k —混凝土立方体抗压强度标准值（MPa），按现行设计规范 GB 50010
的规定采用；
hef —锚栓的有效锚固深度（mm）；应按锚栓产品说明书标明的有效锚固深度采用，且不得考虑按抗震构造要求加长部分的作用；
ya —基材混凝土强度等级对锚固承载力的影响系数；当混凝土强度等级低
于C30 时，对自切底锚栓：取y a = 0.95 ；对预切底锚栓，取y a = 0.86 ；
20
当混凝土强度等级在 C30 及以上时，取y a = 1.0 ；
yb —定型化学锚栓直径对粘结强度的影响系数，当 d0 ￡ 16 mm，取 y b = 0.95 ；当d0 = 24 mm 时，取y b = 0.85 ；介于两者之间的y b 值，按线性内插法确定；
yN —考虑各种因素对基材混凝土受拉承载力影响的修正系数，按本规范
*13.3.3 条计算。
13.3.3 基材混凝土受拉承载力修正系数y N 值应按下列公式计算：
y N =y s,N ×用**胶粘贴碳纤维布加固钢筋混凝士梁可使碳纤维布的强度较充分的发挥，而用无机胶粘贴碳纤维布加固钢筋混凝土梁碳纤维布的强度仅能发挥到用**胶粘贴时强度的一半左右。y e,N A0 （13.3.3–1）
Ac,N
c,N
y e,N = 1 ￡ 1 （13.3.3–2）
1+ 2eN
scr,N
式中：y s,N —考虑构件边距及锚固深度等因素对基材受力的影响系数，取
ys,N = 0.8 ；
ye,N —荷载偏心对群锚受拉承载力的影响系数；
Ac,N Ac0,N —考虑锚栓边距和间距对锚栓受拉承载力影响的系数，按本规范
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